ＬｏＷ ｃＡＲＢｏＮ Ｗ０ＲＬＤ ２０１４，１０ 建筑・节能 高层建筑型钢分段悬挑脚手架搭设技术 蔡 毅（中国能建集团广西水电工程局，广西南宁５３０００１） 【摘 要】近年来，落地式脚手架难以满足高层建筑的需要，很多高层建筑的外脚手架的搭设形式多样化，而分段悬挑式是近年来采用较多的 一种。本文根据广西南宁市安吉丽城小区工程的施工实际进行设计，针对分段悬挑脚手架搭设的技术进行探讨，找出更佳方案。 【关键词】高层；悬挑；脚手架 【中图分类号】ＴＵ９７４ 【文献标识码】Ｂ 【文章编号】２０９５—２０６６（２０１４）１９—０２４７—０５ 引言 目前国内对悬挑脚手架支承体系结构的研究和应用越来 越多．悬挑脚手架安全系数要求相对较高．如果架体出现问 题，轻者影响施工企业声誉．重者危及到人们的生命安全，给 企业造成巨大经济损失和不良社会影响。因此，寻求一种构造 简单、经济实用又操作方便的悬挑脚手架支承体系结构成为 迫在眉睫的问题。 １概述 高层建筑工程的外脚手架形式一般有：①落地式，即采用 整体着地搭设，一般架体不高于２４ｍ时采用；②分段悬挑式， 即将整个架体分段搭设及卸荷，具有使用灵活及能同时满足 整栋建筑的外墙装饰施工需要；③附墙爬升式，可节省部分钢 管．但需增加整套液压提升设备．且不能满足整栋建筑外墙同 时装饰施工的要求。本文以南宁市安吉丽城住宅小区工程为 对象进行外脚手架设计．该位于南宁市安吉大道的西侧，北面 邻近春城家私广场。地下１层．地上Ａ～Ｆ座共六座，工程总建 筑面积９８１４３ｍ 。３～２６层层高３．０ｍ．均为标准层设计，结构形 式为框架一剪力墙结构。综上三种形式所述及本工程的实际情 况．采用分段悬挑搭设方案 根据建设部的《危险性较大的分部分项工程安全管理办 法》以及ＪＧＪ１３０—２０１１的相关规定，本工程每段搭设高度拟定 不超过２０ｍ。按照层高模数．定为１８ｍ即６层。３层楼面以下 采用落地式，３层以上每隔６层（１８ｍ）进行悬挑；由于每段高 度最大为１８ｍ．所以本设计方案采用先按规范构造要求布置 再进行核验算方式确定参数。 ２脚手架构造要求 ２．１架体构造布置 根据受力稳定性．悬挑梁采用工字钢．搭设悬挑式脚手架 作结构及装修施工用．悬挑脚手架内立杆距离结构外沿 ２００ｍｍ，立杆纵距１５００ｍｍ．横距８００ｍｍ，步距１８００ｍｍ。参考 ＪＧＪ１３０—２０１ｌ，悬挑梁采用１８＃工字钢．工字钢设置间距与立 杆纵距相同。 表１悬挑架具体搭设设计表（单位：ｍ 里立杆至 立杆横距 立杆纵距 纵向水平 横向水平 连墙件竖 连墙件横 墙面距离 杆步距 杆间距 向间距 向间距 ０．２ ０．８ １．５ Ｌ８ ０．７５ ３．０ ４．５ 悬挑铜梁须满足固定段长度不小于悬挑段长度的１．５倍 以上。悬挑梁悬挑端设置能使脚手架立杆与可靠固定的固定 点．焊接１００ｍｍ长＋３２钢筋．定位点离悬挑梁端部不应小于 １００ｍｍ。悬挑梁每一纵距设置一根悬挑梁，即间距应按悬挑架 架体立杆纵距设置。取１．５ｍ．悬挑脚手架在外侧全立面连续 设置剪刀撑。悬挑钢梁采用４ｍ长１８号工字钢。建筑物外悬 挑段长度１．２ｍ，内锚固段长度２．６ｍ。构造详见图１。 ２．２立杆 采用０２３５的 ４８．３￣３．６钢管，为了立杆在型钢上牢固不 偏移．每根立杆底部应套进型钢悬挑梁所焊接的１００ｍｍ长 。一———盥蛳— １ｍ Ｉ ｊ图１构造示意图 ＋３２钢筋上．且下端第一根立杆交错用６．０ｍ杆和３．０ｍ杆相 互错开。立杆采用对接接长，对接扣件交错布置，相邻立杆的 接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在 高度方向错开的距离不小于５００ｍｍ；各接头中心至主节点的 距离不大于步距的１／３。 ２．３纵向水平杆 纵向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不少于三跨，采用 对接接长．对接扣件须交错布置。相邻纵向水平杆的接头不设 置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方 向错开的距离不小于５００ｍｍ．各接头中心至最近主节点距离 不大于纵距的１／３。 ２．４横向水平杆 作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的 需要等间距设置．最大间距不大于纵距的１／２，本方案拟定为 ０．７５ｍ 横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上 并紧靠于立杆边沿设置。主节点处必须设置一根横向水平杆， 用直角扣连接且严禁拆除。 ２．５脚手板 采用竹串脚手板，首层、作业层满铺、铺牢，脚手板离开外 墙装饰面２００ｍｍ，其中首层脚手板用铁线扎实扎牢，设置在三 根横向水平杆上．采用搭接铺设，搭接时接头必须支在横向水 平杆上．搭接长度不小于２００ｍｍ．其伸出横向水平杆上的长度 不小于１００ｍｍ。作业层端部脚手板探头长度取１５０ｍｍ，板长 两端与支承杆可靠固定。 ２．６连墙件 为防止外架向内或向外摇晃。连墙件采用刚性连接，在浇 捣混凝土时预埋ｄ￣４８ｘ３．６ｍｍ长５００ｍｍ钢管与外架立杆可靠 连接，连墙件靠近主节点设置，偏离主节点距离不大于 ３００ｍｍ。连墙件竖向问距按层高设置，水平间距为４．５ｍ，横竖 呈 向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近 一７ 主节点（距主节点的距离≯３００ｍｍ）。 ２．７剪刀撑 剪刀撑在外侧立面整个长度和高度连续设置，斜杆与地 面的倾角按４５。控制。每道剪刀撑宽度不小于４跨。剪刀撑斜 杆的接长采用搭接。搭接长度不小于１０００ｍｍ，在搭接处设置 ３个旋转扣件固定。 量 ２ ７ 建筑・节能 ￡０ ＣＡＲＢＯＮ Ｗ０ＲＬＤ ２０１４／１０ ２．８扣件 螺栓拧紧扭力矩在４０～６ＯＮ・ｍ之间，主节点处固定横向 水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中 心的相互距离不大于１５０ｍｍ。对接扣件开口应朝上或朝内。各 表１参数裹 脚手板、括脚板类型 竹串板 脚手板自重标准值Ｇ址（ｋＮ，ｌｎ２） 脚手板、挡脚板铺设 ５步１设 方式 ０．３５ 广西南宁 Ｏ地区 密目式安全立网自重 ００ｌ 栏杆与挡脚板自重标准值Ｇ 杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于ｌＯＯｍｍ ３悬挑钢梁锚固端及底部防护 ３．１悬挑钢梁锚固端固定 悬挑钢梁锚固端固定构造详见图２。 图２悬挑钢梁锚固端固定构造 （１）悬挑梁在楼层内设置两处Ｕ型钢筋拉环，固定于钢筋 混凝土梁板结构上．其中一处为单个Ｕ型钢筋拉环设置在距 离建筑外边缘１００ｍｍ的钢筋混凝土粱内；另一处采用２个Ｕ 型钢筋拉环，即第一个Ｕ型钢筋拉环距型钢悬挑梁内端头 ２００ｍｍ．第二个Ｕ型钢筋拉环距第一个Ｕ型钢筋拉环 ２００ｍｍ。锚固型钢悬挑梁的Ｕ型钢筋拉环采用￣ｂ２０ｍｍ钢筋。 （２）型钢悬挑梁固定端Ｕ型钢筋拉环与建筑结构梁板固 定。Ｕ型钢筋拉环应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置．并应 与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固。 （３）用于锚固的Ｕ型钢筋拉环应采用冷弯成型。Ｕ型铜筋 拉环与型钢间隙应用硬木楔楔紧。 ３．２悬挑端拉结 每根悬挑梁外端应设置４）１４—６ｘ１９钢丝绳与上一层建筑 结构斜拉结。钢丝绳不参与悬挑钢梁受力计算，只作悬挑钢梁 安全保险绳作用 钢丝绳与建筑结构拉结的拉环应使用 ＨＰＢ２３５级钢筋．其直径为２０ｒａｍ．拉环预埋锚固长度按钢筋 锚固的规定 ３．３悬挑架底部安全防护 ①底部沿纵横方向设置扫地杆。在横向扫地杆上方沿脚 手架长度方向铺设５０ｍｍｘ１００ｍｍ木枋，并在木枋上满铺 ２０ｒａｍ厚模板或木板进行防护。②挡脚板采用竹串挡脚板，搭 设在外立杆的内侧．其高度为１８０ｍｍ。用镀锌铁丝绑扎固定在 架体上。 ４架体验算 ４．１架体参数（见表１） 型钢悬挑脚手架设计必须以满足规范构造要求为前提． 验算主要包含以下方面： （１）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗 滑承栽力的验算；纵向及横向水平杆的受力按照《冷弯薄壁型 钢结构技术规范》的受弯构件计算；计算内力与挠度时，纵向 水平杆按照三连跨连续梁计算，计算跨度取纵距，横向水平杆 按简支梁计算，计算跨度为横距。荷载的传递途径为：脚手 板一横向水平杆一纵向水平杆一扣件一立杆一型钢 钢管 ，Ｉ，４８．３ｘ３．６的抗剪承载力足够大，本方案不做剪力验算，而验 算扣件的抗滑承载力 （２）立杆的稳定性验算。 标准值Ｇ （ｋＮ／．ｍｓ） ．（ｋＮ／ｍ） １７ 安全网设置、基本风 全封闭．压 每米立杆承受结构自重标准值ｇ ０∞０（ｋＮ／ｍ２） ０．２５ （ｋＮ／ｍ） ．１２９５ 横向斜撑布置方式 ６跨１设 结构脚手架作业层数 ｌ 结构脚手架活荷载 标准值Ｇ３ 每米立杆承受结构自重标准值ｇｋ ０．ｋ（ｋＮ／ｍ ） （ｋＮ，ｌｎ） １２ 风荷栽体型系数 １．３ｘ０．１９＝ 风压高度变化系数 （连墙件、 １．６１．１．４４ ．１７ 单立杆稳定性） 风荷载标准值∞ｋ 双排脚手架 （ｋＮ／ｍ ）（连墙件、单 ０．４６．０．４１ 搭设方式及连墙件布置 两步三跨 立杆稳定性） 钢管类型 ６４８．３ｘ３．６ 扣件抗滑移折减系数 ０．９ 搭设高度Ｈ（ｍ） １８ 沿纵向搭设长度Ｌ（ｍ ２４３ 立杆步距ｈ（ｍ） １．８ 立杆纵距或跨距ｋ（ｍ１ １．５ 立杆横距ｌｔ，（ｍ） Ｏ．８ 横向水平杆计算外伸长度ｌｔｌ（ｍ） ０．１５ 内立杆离建筑物距 Ｏ－２ 双立杆计算方法 不设双立杆 离ａ（ｍ） 纵、横向水平杆布置 横向水平杆在上 纵向水平杆上横向水平杆根数方式 ｎ １ 横杆抗弯强度设计值闻（Ｎ／ｍｍ ） ２０５ 横杆截面惯性矩Ｉ（ｍｌａｌ４） ｌ２７１００ 横杆弹性模量Ｅ（Ｎ／ｍｍ２） ２０６０００ 横杆截面抵抗矩Ｗ（ｍｍ ） ５２６０ 立杆截面回转半径ｉ（ｍｍ） ｌ５．９ 立杆截面面积Ａ（ｒａｍ ） ４２４ 连墙伴约束架体平面外变形轴 向力Ｎ３ 连墙件计算长度ｌ（ｋＮ） ｏ（ｍｍ） ６００ ０连墙件与扣件连接方式 双扣件 连墙件截面面积Ａ （ｒａｍ￣ ４８９ （３）连墙件的强度、稳定性和连接强度的验算。 （４）立杆基础的承载力验算。 本方案计算构件的强度、稳定性与连接强度时，采用荷载 效应基本组合的设计值，永久荷载分项系数取１．２．可变荷载 分项系数取１．４；脚手架中受弯构件．根据正常使用极限状态 的要求验算变形，验算构件变形时，荷载取标准值。 ４．２横向水平杆验算 横向水平杆上主要有脚手板传至的恒荷载和活荷栽．验 算主要是抗弯强度和变形。 作用横向水平杆线荷载设计值：（承载能力极限状态，即 最不利状态） １ １ ｑ＝１．２ｘＧｋｉ￣ｘ南＋１．４ｘＧｋ ：１．２￣０．３５ｘ ＋ｌ｜４ｘ３ｘ Ｚ ＝３．４６５ｋＮ／ｍ 作用横向水平杆线荷栽标准值：（正常使用极限状态） ｑ＝ ＧｋＸ ：０．３５×孚＋３×譬＝２．５１２５ｋＮ／ｍ 计算简图如图３。 ０ｌ————————霹— 一｛ 哪 ●’ ｉ 幽３ （１）抗弯验算 Ｍ 一【 ， 】 ２＝ ，２．５１２５× ］ ＝０．２７７２ｋＮ・ｍ ６＝ ＝ 墨 －５２．７Ｎ，ｍｍ ≤田＿２０５Ｎ，ｍｍ２，满足要求。 （２）挠度验算 ＬｏＷ ＣＡＲＢｏＮ Ｗ０ＲＬＤ ２０１４，ｌ０ 建筑・节能 Ｖ～＝ｍａｘ ［５ｑｋｌｂＬ ３８４Ｅｉ ，— ： 默『—５× ３８４ｘ２．０６ｘ１．２７１×１０ ＝－ｌ２５× ｌ＿ ３ ８ｘ２．０６ｘ１．２７１Ｘ１０ ０．５１ｍｍ＜￣［ｖ］＝ｍｉｎ［１ｄ１５０，ｌＯ］＝ｍｉｎ［８００／１５０，１０】 ５．３３ｒａｍ ＝＝满足要求。 （３）支座反力计算 承栽能力极限状态： ２ ２ ２１７４ｍｍ＝２．１７４ｍ≥１．５ｍ 满足要求。 （２）由容许挠度取立杆最大纵距Ｌｒｒ瞰 ，令最大挠度ｖ ： Ｒ咖：０．５ｑｌ （１十｝卜０Ｉ５×３－４６５×０．８ｘ １＋ ）＝１＿９５ｋＮ １．１４６ｘＦｋ１：一 ｌｄ１５０＝１０，得 １００ＥＩ 正常使用极限状态： ２ ， Ｒ，＝一０．５ｑｋｌ （１＋｝）＝０＿５×２－５ｌ２５×０．８Ｘ １＋ ） ＝１．４２ｋＮ ４．３纵向水平杆验算 承栽能力极限状态：Ｆ ＝Ｒ一＝１．９５ｋＮ；正常使用极限状态 ＦＩ＇＝Ｒ ＝１．４２ｋＮ。 图４为忽略自重的受力简图。 ｆｌ－Ｉ ＦＩ－１ ９５ｋＮ ＦＩ＇Ｉ＂ Ｆ１一Ｉ● Ｆ１ １＿４２ Ｆ｜ ４ （１）抗弯验算 Ｍ～＝０．１７５Ｆｌｂ＝Ｏ．１７５ｘ１．９５ｘ１．５＝０．５１２ｋＮ・ｍ 叮＝ ＝０．５１２ｘ ＝９７＿３４Ｎ／ｍｍ２≤ ０５Ｎ／ｍｍ 满足要求。 （２）挠度验算 Ｆｋ＝Ｆｌ ＝１．４２ｋＮ 一１．１４６ｘＦｋｌｂ一１．１４６ｘ１．４２×ｌ ｘ１５００ 。 “ ＩＯＯＥＩ １００×２０６×１２７１×１０７ ．＝２．１ｍｍ≤ 】＝ｍｉｎ［１ａ／１５０，１０］＝ｌＯｍｍ 满足要求。 ４．４扣件抗滑承载力验算 本方案的纵向水平杆与立杆的连接方式为直角单扣件连 接，查ＪＧＪ１３０—２０１１规范表５．１．７，Ｒ ＝８ｋＮ；取Ｒ＝２．１５，则Ｆ＝ ２．１５ｘ１．９５＝４．２ｋＮ≤Ｒ￣＝８ｋＮ。满足要求。 ４．５立杆最大纵距验算 作用在横向水平杆的荷载标准值：ｑ ： ；相 应设计值：ｑ： ± 。 由横向水平杆传至纵向水平杆的荷栽标准值：Ｆｋ＝０．５ｑ １ （１ ａ１）。 由横向水平杆传至纵向水平杆的荷载设计值为：Ｆ＝０．５ｑｌｂ ｆ １＋７ １。 （１）由抗弯强度验算最大立杆纵距 ．叮 最大弯矩Ｍ＝ｏ．１７５Ｆ１ 令 Ｍ＝＿０ 则有： Ｌ＝ ３一 ＼／／ ＋ Ｇ２ｋ．Ｊ ３２７ＥＩ ２．３２７ｘ２．０６ｘ１２．７１￣１ｏ ———————————————— ■—一 （０．３５＋３）×ｌＯ－ １ １５０）×８００ ＝２５２６ｍｍ≥１．５ｍ 满足要求。 （３）由扣件的抗滑承栽力取最大立杆纵距Ｉ ＿Ｒ，取Ｆ＝ Ｒ。＝８，即有： Ｌ４Ｒ …Ｒ＝ ２．１５×（１．４Ｇ ｋ＋１．２Ｇ ）１ ｂ ｆ＼ ｌ１＋ ＼ ｂ／ ４ｘ８ｘ１０ ２．１５×（１＿４×３ ２×ｏ．３５）×１０－３Ｘ８００×１ １ ５０） ＝２８５４ｍｍ＝２．８５４ｍ≥１．５ｍ 满足要求。 ４．６荷载计算 立杆静荷栽计算 （１）立杆承受的结构自重标准值Ｎｌ 单外立杆： ＮＩ＝ × １Ｈ ：０．１２＋ × ）×１８＝２．３２ｋＮ 单内立杆：Ｎ ：２．３２ｋＮ （２）脚手板的自重标准值Ｎ 单外立杆： Ｎ２＝（ ＋１）１（１ｂ＋ａ１）ＧｋｊｂＸ ＝（ ＋１）×１．５ｘ（ｏ＿８＋０．１５）ｘＯ．３５ｘ等＝０．５５ｋＮ 单内立杆：Ｎ２＇＝０．５５ｋＮ （３）栏杆与挡脚板自重标准值Ｎ３ 单外立杆： Ｎ３＝ １ Ｉ Ｈ＋１ １ Ｇ ＝ １×（ ＋１）×１．５×０．１７＝０．５６ｋＮ Ｄ ０ （４）围护材料的自重标准值Ｎ ≥ Ｚ 单外立杆： ０ ∞ Ｎ４＝Ｇ￣ｘｌ ｘＨ＝０．０１ｘ１．５ｘ１８＝０．２７ｋＮ 《 Ｕ （５）构配件自重标准值Ｎ５总计 ； 单外立杆：Ｎ５＝Ｎ２＋Ｎ３＋Ｎ４＝０．５５＋０．５６＋０．２７＝１．３８ｋＮ ０ 单内立杆：Ｎ ＝Ｎ：＝０．５５ｋＮ 畋 立杆施工活荷载计算： 帮 出 ２４９ ｌ建筑・节能 外立杆： ＮＱ＝下１ １ （１ ＋ａ。）（ｎｉｉ×Ｇｋｊｊ） ＝ ｘ１．５ｘ（０．８＋０．１５）×（１ｘ３）＝２．１４ｋＮ 内立杆：Ｎ０ｔ＝２．１４ｋＮ （６）组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆： Ｎ＝Ｉ．２ｘ（Ｎ１＋Ｎ５）＋０．９ｘ１．４ｘＮ０ ＝１．２ｘ（２．３２＋１．３８）＋０．９ｘ１．４ｘ２．１４＝７．１３６ｋＮ 单内立杆： Ｎ ＝１．２ｘ（Ｎｌ＋Ｎ５）＋Ｏ．９ｘ１．４ｘＮ０ ＝１．２ｘ（２．３２＋０．５５）＋０．９ｘ１．４ｘ２．１４＝６．１４ｋＮ ４．７立杆稳定性验算 （１）立杆长细比验算 由规范ＪＧＪ１３０—２０１１的５．２．８式，验算时，取ｋ＝ｌ，查表 ５．２．８，取ｕ＝１．５０，查表５．１．９取【 ＝２１０，即有立杆计算长度ｌｏ＝ ｋ￣ｈ＝ｌｘ１．５ｘ１．８＝２．７ｍ；长细比 ＝ｌｄｉ＝２．７ｘ１０３／１５．９＝１６９．８１≤［ ＝２１０：满足要求。 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度 ｋｉｔｈ＝ １．１５５ｘ１．５ｘ１．８＝３．１２ｍ 长细比Ｘ＝ｌｄｉ＝３．１２ｘ１０７１５．９＝１９６．１３；查《规范》表Ａ．０．６得， ＝０．１８８。 （２）立杆稳定性验算 不组合风荷栽作用，单立杆的轴心压力设计值： Ｎ＝Ｉ．２ｘ（ＮＧｌｋ＋ＮＧ２ｋ）＋１．４ｘＮ０ ＝１．２ｘ（２．３２＋１．３８）＋１．４ｘ２．１４＝７．４３６ｋＮ Ｎ７４３ ６ ＝ ＝ ＝９３．２９Ｎ／ｍｍ ≤［￣＝２０５Ｎ／ｍｍ 满足要求。 组合风荷载作用．单立杆的轴心压力设计值 Ｎ＝１．２（Ｎ ＋Ｎ ）＋０．９ｘ１．４Ｎｎ ＝１．２×（２．３２＋１．３８）＋０．９ｘ１．４ｘ２．１４＝７．１３６ｋＮ Ｍｗ＝０．９ｘ１．４ｘＭ ＝０．９ｘ１．４ｘｏｋｌ￣１０ ＝Ｏ．９ｘ１．４ｘ０．４１ｘ１．５ｘ１．８ＶｌＯ＝Ｏ．２５ｋＮ・ｍ ｎｎ 叮＝ ＋ ｍｘ＝ ７４３６ 。 堑 Ｑ ：鱼 ５２６０ ＝１４１Ｎ／ｍｍ ≤［ｑ＝２０５Ｎ／ｍｍ 满足要求。 ４．８连墙件承载力验算 Ｎ１ｗ＝１．４ｘｏｋｘ２ｘｈｘ３ｘｌ ＝１．４ｘＯ．４６ｘ２￣１．８ｘ３ｘ１．５＝１０．４３ｋＮ；长 细比ｋ＝ｌｄｉ＝６００／１５．９＝３７．７３，查《规范》表Ａ．０．６得 ＝Ｏ．９，即有： ＝ 器×１０ ＝３０．５２Ｎ／ｍｍｚ ８５堋＝０．８５× ２０５Ｎ／ｍｍ ＝１７４．２５Ｎ／ｒａｍ。，满足要求。 扣件抗滑承栽力验算： Ｎ￣ｗ＋Ｎｏ＝１０．４３＋３＝１３．４３ｋＮ≤０．９ｘ８ｘ２＝１４．４ｋＮ 满足要求。 ５型钢悬挑梁验算 ５．１基本参数（如表２） 主梁自重设计值：ｑ＝１．２ｘｇｋ＝１．２ｘ０．２４１＝０．２９ｋＮ／ｍ 呈 外排：Ｆｌ＝Ｆｌ／ｎ ＝７．４３６／１＝７．４３６ｋＮ 主 内排：（１）强度验算 Ｆ２＝Ｆｌｆｎ ＇７．４３６／１＝７．４３６ｋＮ ｒ ｖ－ Ｍｉｒ￣＝Ｆ１ｘ１．１＋Ｆ２ｘ０．３＋０．５ｑ 吾 ７．４３６×ｌ・ｌ＋７．４３６￣ ０Ｉ３＋０・５×０・２９×１－２ ＝ｌ０・６２ｋＮ。ｍ 圭Ｉ ： ～Ｗ ： １８５０００ ：５７．４１Ｎ／ｍｍ２ ｆ、 ］：２１５Ｎ／ｍｍ … 蓦 符合要求。 ２５０ Ｌ０Ｗ ＣＡＲＢＯＮ ＷｏＲＬＤ ２０１４，ｉ０ 表２ 悬挑方式 普通主粱悬挑 主粱材料类型 １８＃工字钢 锚固点设置方式ｄ（ｍｍ） 压环．钢筋２０ 主梁建筑物外悬挑长度Ｋ（ｍｍ） ｌ２ｏ０ 主梁外锚固点到建筑物 １０ｏ 工字钢腿宽ｂ及平均腿厚度 ｂ＝９４ 边缘的距离ａ（ｍｍ） ｔ（ｍｍ） ｔ＝１０，７ 梁，楼板混凝土强度等级 Ｃ２５ 支撑方式 上拉 主粱间距（ｍｍ） ｌ５０ｏ 主梁合并根数１１ ｌ 主粱自重标准值ｇ￣（ｋＮ／ｍ） ０．２４１ 主粱截面积Ａ（ｃｍ２） ３０．６ 工字钢高度ｈ（ｍｍ） １８０ 工字腰厚８（ｍｍ） ６．５ 主梁截面惯性矩Ｉ（ｃｍ４） １６６０ 主梁截面抵抗矩Ｗ，（ｃｍ ） １８５ 主粱建筑物内锚固长度 ２６ｏ０ 主梁材料抗弯强￣ｉＺｉ－ｔ５ｑｆ ２１５ （ｍｍ） （Ｎ／ｎｕｎ ） 主粱材料抗剪强度设计 值ｆＴ１（Ｎ／ｍｍ ） ｌ２５ 主梁弹性模量Ｅ（Ｎ／ｍｍ ，１０ ） ２．０６ （２）抗剪验算 Ｑ恤＝Ｆ１＋Ｆ２＋ｑ ＝７．４３６＋７．４３６＋０．２９ｘ１．２＝１５．２２ｋＮ ｈｌ＝１８０—２ｔ＝１８０—２ｘ１０．７＝１５８．６ｍｍ 一一Ｑ ｌ 一（ｂ一８） 】．１５．２２×ｌ ×【９４ｘ１８０２一（９４—６．５）×１５８．６２］ 。 ８Ｉ８ ８ｘ１６６０Ｏｏ００ｘ６．５ ＝１４．８９Ｎ／ｍｍ ￣＜［＇ｒ］＝１２５Ｎ／ｍｍ。 符合要求。 集中荷载Ｆ时，有ｖ＝ １＋ ａ）；均布荷栽ｑ时，Ｖ＝ 盅× （－１＋４｝＋ｓ ｖ＝ ａ１）＋ （ ＋芒）＋寸ａＬ× ａＬ（一 ＋４ ａ２＋３ ），将 ａ 、赴、ａ山代入， ｖ＝３．４４５ｍｍ≤［ｖ】＝２×ＬＦ２５０＝２ｘ１２００／２５０＝９．６ｍｍ；符合要求。 （４）支座反力计算 ＲＡ＝Ｆ（２＋芒＋芒）＋丁ｑＬ（ ａ）＝ ９－６８ｋＮ Ｒ ＝一Ｆ（ ａＩ＋ ａ２）＋等（卜 ）＝一４ ｋＮ ５．２悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：Ｎ＝［０ｌ／ｎ，＝０／１＝ＯｋＮ．得压弯构件强度： 叮 ＝ ＋ ＝ ＋ ＝５４．６７Ｎ／ｍｍ ≤田＝２１５Ｎ／ｍｍ 符合要求。 受弯构件整体稳定性分析：其中 均匀弯曲的受弯构件 整体稳定系数：查表得， ｂ＝２．８；由于 ｂ大于０．６，根据《钢结构 设计规范》（ＧＢ５００１７—２００３）附表Ｂ， ｂ值为０．９７。 盯： ｂ Ｗ ：ｊ ：５９．０．９７×１８５×１０ ‘ １８Ｎ／ｍｍｚ≤哪：２１５Ｎ／ｍｍ２… 符合要求 ５．３锚固段与楼板连接的计算 主梁直接平铺在混凝土楼板上．锚固点采用压环钢筋设 置，钢筋直径为２０光园钢筋，主梁在建筑物锚固长度 为 ２６００，梁板混凝土强度等级为Ｃ２５ 锚固点压环钢筋受力：Ｆ：ＲＢ．： ：２．１５ｋＮ；压环钢筋验 者 ４２Ｎ／ｍ ｏ＿８５垌＝ ０．８５ｘ５０＝４２．５Ｎ／ｍｍ ，符合要求。
